本篇文章給大家談談電梯鋼結構設計，以及電梯鋼結構設計圖紙對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔。觀光電梯鋼結構井道設計、制作。如用位移法分析結構內(nèi)力時要用到剛度矩陣，計算地震作用或風振影響時需要用到結構的剛度參數(shù)。陣風系數(shù)考慮的是直接承受風荷載作用的圍護結構的風反應增大系數(shù)，只用于計算圍護結構。規(guī)定剪重比的下限，就是為了提高結構在水平地震作用的安全性，讓結構能承擔大于該薄弱樓層按剛度分配的剪力 值，不至于過早的出現(xiàn)塑性鉸。

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本文目錄一覽：

• 1、觀光電梯的電梯結構
• 2、電梯鋼結構設計要點及施工應注意哪些事項
• 3、電梯鋼結構施工方案

觀光電梯的電梯結構

觀光電梯鋼結構井道設計、制作。按觀光電梯土建圖紙尺寸，6層以下的觀光電梯鋼結構主梁可采用150mm×150mm×0.5mm的方鋼，橫梁采用120mm×80mm×0.5mm的方鋼，一般外掛式的觀光電梯都采用無機房設計，按國標無機房的頂層高度最低要4.5米凈高，在鋼結構頂上最好采用避光的塑鋁板封頂，這樣對主機起到保護作用，觀光電梯地坑要1.8米深，鋼結構高度2米間須增加一道橫梁，門洞要橫梁高度為，裝潢地面上2.35米增加一道橫梁。

電梯鋼結構設計要點及施工應注意哪些事項

77、什么是負剛度？答：一根壓桿，由于作用有軸力，它實際上的抗側剛度有所減小，它剛度的減小，是由于軸力產(chǎn)生的，所以可以認為軸力產(chǎn)生了負剛度。一個 簡單的門式剛架，比如說中間加有搖擺柱，搖擺柱就是負剛度。本來剛架本身有一定的剛度，不加搖擺柱時，結構剛度很好，鋼柱穩(wěn)定計算也可以算過去。但是加上 搖擺柱，原來能算過去的鋼柱穩(wěn)定現(xiàn)在反而不夠了。搖擺柱不僅不能給結構提供剛度，還需要結構給它提供剛度。這時我們說搖擺柱就是負剛度。78、在設計中強 剪弱彎是怎么體現(xiàn)的？答：“強剪弱彎”是抗震設計中對結構延性的基本要求之一，鋼筋混凝土受彎構件有兩種破壞可能：彎曲破壞和剪切破壞。發(fā)生彎曲破壞時， 鋼筋屈服后形成塑性鉸，從而具有塑性變形能力，構件表現(xiàn)出很好的延性。而發(fā)生剪切破壞時，其破壞形態(tài)是脆性的或延性很小，不能滿足延性的設計要求。因此， 抗震設計時要求構件的抗剪能力大于抗彎能力，即強剪弱彎。在設計方面主要體現(xiàn)在《混凝土規(guī)范》11.3.2、11.3.7、11.4.4、 11.4.15(在《抗規(guī)》和《高規(guī)》里也有同樣的規(guī)定)。截面太小首先配筋不便，并且如果梁高太小會造成鋼筋分布太近，不能充分發(fā)揮作用；其次很容易造 成梁的剛度不夠。對于梁的剪切破壞主要有三種：1、斜壓破壞，主要發(fā)生在腹部很薄的T型、工字形截面梁內(nèi)，對于有腹筋梁，當腹筋配置過多腹筋超筋也產(chǎn)生這 種破壞，這種梁的跨高比很?。?、斜拉破壞，這種梁跨高比很大，少筋破壞；3、剪切破壞即跨高比居中的情況。79、為什么扭轉(zhuǎn)比平動震害大答：平動產(chǎn)生的 應力基本是均勻的，而扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生的應力不是均勻分布的，角部應力集中。況且實際使用中荷載（質(zhì)量）分布不均勻，會加重扭轉(zhuǎn)的80、最大位移和最大層間位移的 區(qū)別?答：最大位移和最大層間位移都是相對的概念，一般建筑的最大位移發(fā)生在頂端，故最大位移一般指建筑物頂端相對于建筑物底部的側移，最大層間位移是指 相鄰兩層之間的最大相對側移；限制最大層間位移可能是為了防止出現(xiàn)局部較大的薄弱層，以防建筑物剛度沿高度方向有較大的突變；限制最大位移則主要處于安全 和正常使用等方面的考慮。請高手補充80、剛度是什么意思？答：剛度是指：單位變形條件下，結構或構件在變形方向所施加的力的大小。在結構靜力或動力分析 時需要用到。如用位移法分析結構內(nèi)力時要用到剛度矩陣，計算地震作用或風振影響時需要用到結構的剛度參數(shù)。還有在設計動力機器基礎時也需要用到結構剛度參 數(shù)。 剛度是和材料特性及截面特性直接相關81、阻尼比與結構所受到的地震作用有何關系?答：1）首先是關于阻尼比對結構自振周期的影響：阻尼比對振動系統(tǒng)的自 振周期是有影響的，這可以從有阻尼單自由度系統(tǒng)的自振周期ωD的表達式中明顯可見：ωD＝ω（1-ζ2）1/2，但由于實際結構系統(tǒng)的阻尼比ξ通常都小于 0.1，所以有阻尼系統(tǒng)和無阻尼系統(tǒng)的自振周期ω近似相等，實際計算中通常按無阻尼系統(tǒng)的自振周期確定。至于wenjin提到“分別輸入阻尼比為 0.05，和0.5做彈塑性時程分析，結果是周期不變”，并非證實阻尼比對結構的自振周期毫無影響，實際上這是因為程序通常都是按照無阻尼系統(tǒng)來計算結構 的自振周期（原因如上），所以不管你輸入多大的阻尼比，計算得到的自振周期永遠都是一樣。2）阻尼對結構的影響主要反應在其對結構振動幅值（非振型）的消 減方面。增大阻尼，可以大大降低結構的變形幅值；反之相反。 3）阻尼的概念是指振動系統(tǒng)在振動過程中所有耗散振動能量的機制。因此，實際結構系統(tǒng)的阻尼是十分復雜的，包括由于材料分子之間的摩擦引起的內(nèi)阻尼機制、 構件之間支承與連接部位的摩擦機制、振動時與周圍介質(zhì)（大氣等）的相互作用引起的能量耗散機制、振動時基礎與地基相互作用引起的能量耗散機制等。所有這些 機制顯然均與結構的質(zhì)量分布和剛度分布無關，但與結構的材質(zhì)有關系。82、什么是地震動?答：地震動是指由震源釋放出來的地震波引起的地面運動。這種地面 運動可以用地面質(zhì)點的加速度、速度或位移的時間函數(shù)表示。地震動的顯著特點是其時程函數(shù)的不規(guī)則性?，F(xiàn)階段的研究強烈依賴強地觀測。83、廠房開推拉門， 推拉門開小門能不能達到防火疏散要求？答：現(xiàn)行規(guī)范中強條規(guī)定，對廠房建筑疏散門不能用推拉門，即使是推拉門上開小門也不行的。所以要用推拉門，只能另外 設置平開門作為疏散用。84、什么是風振系數(shù)？什么是陣風系數(shù)？答：風振系數(shù)主要反映的是風引起的結構振動影響的大小，是風荷載引起的動力反應。 陣風系數(shù)考慮的是直接承受風荷載作用的圍護結構的風反應增大系數(shù)，只用于計算圍護結構。

85、PKPM平面內(nèi)計算長度要不要調(diào)整？答：就我所知：在STS平面分析程序中，平面內(nèi)計算長度系數(shù)默認為(-1)，是這樣的，(-1)表示由程序自動 確定計算長度系數(shù)，如果手工修改為一個大于0的數(shù)，則程序就不再自動確定計算長度系數(shù)，而采用手工輸入值作為計算長度系數(shù)。如果保持程序默認(-1)，則 程序自動確定計算長度的方法是這樣的：1、對于門式剛架，且選擇門規(guī)驗算時，平面內(nèi)計算長度按門規(guī)側移剛度方法程序自動確定；2、對于框架結構，選擇鋼結 構規(guī)范驗算，則按鋼結構規(guī)范線剛度比方法程序自動確定；3、對于有吊車作用的排架結構，選擇鋼結構規(guī)范驗算，對于排架柱，按鋼結構規(guī)范階形柱的計算長度確 定方法程序自動確定，非排架柱按線剛度比方法確定。以下情況下需要考慮手工修改： 1、帶夾層的門式剛架，對于夾層柱； 2、超過二階以上的排架柱； 3、有側移的框架，柱的上下梁都為鉸接情況。86、sts-satwe計算時,負彎矩調(diào)幅系數(shù)取多少?答：負彎矩調(diào)幅系數(shù)主要針對砼結構中的連續(xù)次梁，對 主梁不允許調(diào)幅。在sts用satwei分析時，最好將次梁做成鉸接，因此此系數(shù)對計算結果影響不大。87、剪重比怎么控制？答：剪重比超限就是意味著計 算的地震作用小于《抗規(guī)》5.2.5條的下限，宜適當加大結構的截面尺寸，提高其剛度，使地震作用不至于太小而不安全；當?shù)卣鹱饔贸銎渖鲜鱿拗堤鄷r， 應適當減小結構剛度，使結構設計比較經(jīng)濟合理。規(guī)定剪重比的下限，就是為了提高結構在水平地震作用的安全性，讓結構能承擔大于該薄弱樓層按剛度分配的剪力 值，不至于過早的出現(xiàn)塑性鉸。88、STS計算砼柱鋼梁結構，選用門規(guī)和鋼規(guī)砼柱配筋，為何相差很大？答：用STS計算鋼梁砼柱結構，選用門剛規(guī)范與鋼結 構規(guī)范，砼柱配筋相差很大，是柱的計算長度的差異引起的。89、用STS設計混凝土柱加變截面鋼梁的單層工業(yè)廠房？答：可以按STS中的排架結構設計。此 時屋面如果是采用輕型鋼結構材料，可以按門剛架工程進行變截面鋼梁的設計；程序?qū)τ诨炷林詣影椿炷烈?guī)范計算。對于這種結構型式，關鍵是做好混凝土柱 和鋼梁的節(jié)點鉸接設計，這個連接節(jié)點目前需由用戶自行設計；有條件的話建議在鋼梁下部設置一根單拉桿來釋放鋼梁對柱頂產(chǎn)生的較大水平力。假如還要進行混凝 土柱的施工圖繪制工作，在計算分析完以后，如果作用有吊車，需進行“PK-排架繪圖“，如果沒有吊車作用，只要選擇”PK-框架繪圖“就 可繪制柱施工圖了。 90、STS軟件中的“吊車梁跨度”和“相鄰吊車梁跨度”？答：即柱距，是吊車梁的跨度。91、帶支撐的鋼結構框，SATWE算得的底層柱底內(nèi)力？答：目 前SATWE輸出的底層柱底內(nèi)力未包含與柱腳連接的支撐構件內(nèi)力。在STS鋼框架節(jié)點連接設計程序中可以自動完成支撐構件內(nèi)力到柱腳節(jié)點內(nèi)力的轉(zhuǎn)換。如果 必須要進行人工柱腳節(jié)點設計，建議另建一個計算模型并在最底層再增加一個很矮的標準層，形成一段短柱得到合并后的柱腳內(nèi)力設計值。92、目前STS門型柱 間支撐計算？答：目前在“墻面設計”模塊中還不能計算?？梢栽赟TS二維計算程序中單獨建模分析。93、新版STS計算中“變截面柱腹板高厚比不滿足允許 值”的提示，允許值文本文件顯示56.45？答：STS 從2004年4月版本開始根據(jù)規(guī)范改進了變截面柱腹板高厚比允許值計算方法。程序首先判斷變截面柱是否滿足門式剛架規(guī)程6.1.1條第6款中腹板高度變化 率是否小于60mm/m的要求,如果不滿足則按入W=0.8及該條第7款計算變截面拄腹板高厚比允許值,如果采用Q345鋼則允許值變?yōu)?6.45。 94、鋼框架節(jié)點設計時程序不滿足抗規(guī)8.2.8條,多次調(diào)整梁截面都不行？答：STS 對此已作了改進，可自動調(diào)整設計結果（如增加螺拴數(shù)量、增加連接板厚度、增加焊角尺寸、或者將單剪連接改雙剪連接等措施），以盡可能滿足該條要求。如果 Mu1.2Mp不能滿足，需要修改梁截面（一般要求采用大翼緣截面尺寸），或者參考有關圖集來加強梁端連接或者削弱梁截面解決，從規(guī)范條文理解分 析，對于懸臂梁構件可不按此條要求處理。95、無支撐鋼框架和SATWE里的“p-△“效應？答：SATWE中的“p-△“效應是針對混凝土結構的，于鋼 結構設計規(guī)范中的二階彈性分析有所不同，目前STS還不能做此類結構的二階彈性分析。96、問：SATWE軟件計算鋼結工程，在各層配筋的文本文件 中，F(xiàn)3(m)和F3(s)分別代表何意？答：F3(m)表示梁跨中剪應力值。F3(s) 表示梁支座剪應力值。97、 1：在設計一個鋼框架―支撐結構，具體計算遇到兩個問題：SATWE有否按《抗規(guī)》針對此類結構進行8.2.3―2條規(guī)定“框架部分按計算得的地震剪力乘 以調(diào)整系數(shù)，達到不小于結構底部總剪力的25%和框架部分地震剪力最大值的1.8倍二者的較小者”？還有就是人字形與V字形支撐有否放大調(diào)整？答：《抗 規(guī)》8.2.3―2條程序暫沒有調(diào)整，因大數(shù)此類結構都能達到這一要求；人字形與V字形支撐內(nèi)力，包括十字交叉支撐和單斜桿支撐等都按《高鋼規(guī) JGJ98--90》執(zhí)行調(diào)整，偏心支撐的內(nèi)力不放大。98、問：在門式剛架計算中，按照門規(guī)的要求，需要在基本風壓的基礎上考慮綜合調(diào)整系數(shù)，問程序有 否自動考慮？又陣風系數(shù)在程序中是怎樣考慮？ 答：根據(jù)用戶使用菜單功能的不同，程序考慮的情況不一樣。如在門式剛架交互輸入中已在風荷載對話框中分別列出基本風壓，調(diào)整系數(shù)值，用戶只需確認即可；在 工具箱如檁條等計算對話框中程序描述是“調(diào)整后的基本風壓”，那么在這里就需要用戶將綜合調(diào)整系數(shù)1.05乘以基本風壓值之后再填寫進去。陣風系數(shù)在門規(guī) 中附錄A中規(guī)定不需要考慮陣風系數(shù)。99、我們在STS中做一個排架結構，混凝土柱鋼梁，當柱子的混凝土標號由C20變?yōu)?30后，為何計算結果柱子的彎 矩及配筋均有上升? 答：柱子混凝上標號C20變?yōu)镃30，彈性模量由2．55 X 104N／mm2變?yōu)?．0 X 104N／mm2，柱剛度有所增加，地震剪力會有所不同，柱子與梁的線剛比也發(fā)生變化，分配到的內(nèi)力也不同了，因此會改變，但數(shù)值變化不大。100、多跨 門式剛架結構中，中間柱的內(nèi)力包絡圖基本相等，為何計算結果中中柱的基礎底板厚度設計不同?答：sts中柱的基礎底板厚度設計是對柱的所有工況下的內(nèi)力進 行計算取最不利的計算結果，對于多跨結構由于STS程序可以考慮，活荷載的不利布置，各工況下中間柱的內(nèi)力會有一定的差異，導致各中間柱底板設計尺寸厚度 等不同。101、在鋼結構支架計算中，我們發(fā)現(xiàn)使用；SATWE計算和TAT計算結果出入較大，工程結果中．TAT鋼梁整體穩(wěn)定計算均為0，而SATWE 的鋼梁整本穩(wěn)定計算為2，請問這是什么原因? 答：TAT與SATWE兩種模型計算假定本身就是不一致的，在TAT中是按強制剛性樓板假定`，所以鋼梁的穩(wěn)定驗算均為0，另外TAT中風荷載是取計算 值，而SATWE中風荷載是取規(guī)范中上限，所以會有些偏大，導致結果的差異。

102、設計一有填充墻的鋼框架，用SATWE計算，發(fā)現(xiàn)計算風載和不計算風載兩者的計算結果相差非常大，很是迷惑，但本人覺得無填充墻的框架結構受風面 積只有梁柱，風載很小，計算與不計算兩者的差值很小才是，所以煩請解釋一下原因？ 答：無填充墻的鋼結構該項只用于計算風振系數(shù)時用到，擋風面還是考慮整個墻面完全擋風來考慮的；如果您的結構是一個開敞式結構，可以根據(jù)您的梁柱構件擋風 系數(shù)修改體型系數(shù)，折算成全墻面擋風，或著手工交互修改作用風載。103、我們設計鋼結構或超高層建筑結構中，常遇到有效質(zhì)量系數(shù)已經(jīng)大于90％，但是剪 重比不夠的現(xiàn)象，這種情況該如何是好?答：這種情況往往是結構剛度、質(zhì)量不匹配造成的?？砂匆韵聨追矫鏅z查處理：1]．需要增加結構剛度，或調(diào)整結構布 置。2]．檢查結構加載是否有問題，荷載太小也是樓層質(zhì)量偏小，剪重比太小的原因之一。3]．只有在確認結構方案(結構布置、荷載作用)合理后，才可以啟 用程序內(nèi)部的最小地震剪力放大系數(shù)這個功能。否則，應視為結構方案不合理，需要重新調(diào)整。104、我在應用STS鋼結構軟件查詢計算結果時發(fā)現(xiàn)短梁與柱連 接節(jié)點中腹板與柱角焊縫厚度為負值，這是什么意思呢?答：焊縫高度出現(xiàn)負值，是當焊縫設計不夠時，程序自動在焊縫尺寸計算值的前面加的一個負號，在繪施工 圖時此值有時會變成“*”，沒有特殊含義，只是一種表達方式而已。用戶應對該焊縫值自行計算調(diào)整。1）不計算豎向荷載；2）一次性加載；3）按模擬施工加 荷方式計算豎向力1；4）按模擬施工加荷方式計算豎向力 2。我想請教各位高手：什么時候要考慮施工加荷方式計算豎向力？什么情況不計豎向荷載？1）不計算豎向荷載，即不計算豎向力：它的作用主要用于對水平荷載 效應的觀察和對比等。 2）一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采用模擬施工方 法計算。 3）模擬施工加載方法1：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，一般都采用這種方法計算。但是對于“框剪結構”，采用這種方法計算在導給基礎的內(nèi)力 中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是就有了下一種豎向荷載加載法。4）模擬施工加載方法2：這是在“模擬施工方法1”的基礎上將豎向 構件（柱、墻）的剛度增大10倍的情況下再進行結構的內(nèi)力計算，也就是再按模擬施工方法1加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的力比較均 勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣就削弱了樓面 荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近手工計算。另外pkpm公司還在其技術說明中提到："模擬施工加載2"是在原模擬施工加載計算原則 的基礎上，通過間接方式（將豎向構件的軸向剛度增大10倍），在一定程度上考慮了基礎的不均勻沉降。這樣，基礎的受力更均勻。對于框剪結構而言，外圍框架 柱受力有所增大，剪力墻核心筒受力略有減小。 "模擬施工加載2"在理論上并不嚴密（本人解釋：人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比），只能說是一種經(jīng)驗上的處理方法，但這重經(jīng)驗上的處理，會使 地基有不均勻沉降的結構的分析結構更合理，能更好地反映這類結構的實際受力狀態(tài)。設計人員在軟件應用中，可根據(jù)工程的實際情況，選擇使用。所以，pkpm 公司建議：在進行上部結構計算時采用“模擬施工方法1”；在基礎計算是，用“模擬施工方法2”的計算結果。這樣得出的基礎結果比較合理。105、什么是單 偏壓?什么是雙偏壓?答：單偏壓和雙偏壓的計算方法不一樣，單偏壓在計算配筋時，計算X方向配筋時不考慮Y向鋼筋的作用，計算結果具有唯一性；而雙偏壓則 恰恰相反，雙偏壓在計算X 方向的配筋時要考慮與Y向鋼筋疊加，計算結果具有不唯一性?！陡咭?guī)》6.2.4條規(guī)定，“抗震設計時，框架角柱應按雙向偏心受力構件進行正截面承載力設計 ”。一般建議用戶使用單偏壓計算，使用雙偏壓驗算（目前的SAWTE及TAT軟件均已增加此功能，操作簡介見2003年《PKPM新天地》1期38頁）。 用戶進行雙偏壓驗算前，要先完成柱的施工圖設計，否則有可能驗算出錯。如在特殊構件定義中指定了角柱，程序自動按照雙偏壓計算。另外，當考慮了“雙向地震 力作用”時，不應同時考慮[按雙偏壓計算]一般框架柱配筋。對于異形柱，這兩種計算方法的區(qū)別在于：“單偏計算”是將主形心內(nèi)力作用效應分解到各個柱肢上 再進行單偏對稱配筋計算，而“雙偏計算”是將主形心內(nèi)力作用效應按異形柱的全截面進行配筋，因此有角筋共用。一般情況下異形柱宜采用雙偏壓計算，這樣異形 柱的配筋計算會更準確106、層間位移的計算應按照平面投影的兩點間距離計算，還是按兩點的x和y方向增量分別計算。答：按位移增量計算。107、鋼結構 全截面焊接算剛接嗎？答：剛接是肯定的，腹板與翼緣都焊接，腹板傳遞剪力和翼緣傳遞彎矩都能實現(xiàn)。只是節(jié)點形式應有所改進：一是不方便施工；二是容易引起 焊縫應力集中,對結構安全產(chǎn)生影響。可以改成腹板螺栓連接，上下翼緣焊接形式；或是全改成螺栓連接形式。108、什么是偏心支撐？什么是中心支撐？答：中 心支撐即支撐軸線與梁柱交點相交，偏心支撐即支撐軸線與梁軸線交點同梁柱交點有一定的距離，兩交點間的梁段即所謂耗能梁段。嚴格的說橫向框架縱向支撐結構 也是框架-支撐結構，但前者一般縱向為梁柱鉸接，單向設置支撐，多用于單層或低層結構；而后者在狹義上一般是梁柱雙向剛接，雙向設置支撐，多用于多高層結 構。關于鋼結構框架-支撐體系：框架-支撐體系是有效的、經(jīng)濟的和常用的鋼結構抗側力結構體系，它的作用與鋼筋混凝土結構中的框架-剪力墻結構體系基本類 似，均屬于共同工作結構體系。框架-支撐體系是由框架體系演變來的，即在框架體系中對部分框架柱之間設置豎向支撐，形成若干榀帶豎向支撐的支撐框架；支撐 框架在水平荷載作用下，通過剛性樓板或彈性樓板的變形協(xié)調(diào)與剛接框架共同工作，形成一雙重抗側力結構體系，稱之為框架-支撐體系。當沿內(nèi)筒周邊及電梯井道 和樓梯間等長隔墻部位設置支撐框架，形成帶支撐框架的內(nèi)筒結構時，內(nèi)筒與外框架則構成框架-內(nèi)筒體系。支撐框架中的框架梁與框架柱仍為剛接相連，而支撐桿 的兩端常假定為與梁柱節(jié)點鉸接相連，即支撐桿中不產(chǎn)生彎矩和剪力，只產(chǎn)生軸向力。因此，支撐框架既具有框架的受力特性和變形特征，又有鉸接桁架的受力特性 和變形特征，它有利于增加結構的側向剛度。

109、什么是節(jié)點域？答：節(jié)點域一般是指框架節(jié)點域，鋼框架柱的翼緣板、腹板的厚度均較薄，在框架節(jié)點域存在著不可忽視的剪切變形，對框架水平位移有 10~20%影響。節(jié)點域剪切變形對內(nèi)力也有影響，一般在10%以內(nèi)。如果框架有支撐時，節(jié)點域剪切變形將隨支撐體系側向剛度的增加而銳減。110、 耦聯(lián)的含意和實質(zhì)？答：在結構的抗震設計中，耦聯(lián)是指平扭耦聯(lián)，它由于結構的剛心和質(zhì)心不重合，在水平地震作用下，結構會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)。對于體形規(guī)則，結構抗 側力構件基本對稱布置的結構，其剛心和質(zhì)心偏離不是很大，平扭耦聯(lián)不太嚴重，此時可以不考慮平扭耦聯(lián)，振型組合采用SRSS方法即可。對于體形不規(guī)則的結 構，其剛心和質(zhì)心偏離較大，此時則必須考慮平扭耦聯(lián)，振型組合則相應采用CQC法，振型數(shù)應取9－18個或更多，具體振型數(shù)取值多少可根據(jù)振型質(zhì)量定，其 原則為：使所取的振型質(zhì)量的百分比大于90％。對于你這個具體工程，由于體形復雜，必須考慮平扭耦聯(lián)，考不考慮平扭耦聯(lián)與層數(shù)無關，只與剛心和質(zhì)心的偏離 程度有關。在結構設計中，應盡量避免平扭耦聯(lián)嚴重的情況，方法有：調(diào)整抗側力構件的布置和剛度、設縫將結構分成幾個體形簡單的子結構等。111、什么是對 中和軸的面積矩?答：截面上某一微元面積到截面上某一指定軸線距離的乘積,稱為微元面積對指定軸的靜矩。H型可按下式計算。S=翼緣面積*翼緣形心到結構 形心的距離+中和軸以上的腹板面積*中和軸以上腹板的形心到中和軸的距離。 112、強支撐框架柱計算長度如何求？答：可計算出K1，K2，K1，K2分別為相交與柱上、下端的橫梁線剛度之和與柱線剛度之和的比值。計算長度系數(shù) μ=[3+1.4(k1+k2)+0.64k1k2]/[3+2(k1+k2)+1.28k1k2]113、吊筋的作用是什么？答：主次梁交接部位應優(yōu)先 選擇每邊3根加密箍筋抗剪，若箍筋抗剪不滿足時，需按計算配置吊筋，吊筋的作用不僅是抗剪的作用，因為計算主梁截面箍筋時已經(jīng)計入了該集中力的作用，附加 吊筋或箍筋是為了防止此集中力作用區(qū)域下部砼拉脫，而將該集中力傳遞到梁頂部，或者說類似于防沖切破壞（在極限或接近極限荷載時，次梁頂部區(qū)域產(chǎn)生裂縫或 端支座為鉸接處理）。114、錨栓抗拉強度為什么要低于相同強度鋼構件的抗拉強度設計值？例如Q235的錨栓抗拉強度設計值只有140，而不是215，為 什么呢？？答：柱腳底板雖然一般較厚，但其平面外剛度畢竟有限，在錨栓的拉力作用下會發(fā)生翹曲變形，同時錨栓受拉變形，減弱了錨栓的錨固作用。為了考慮這 種情況而又不致使底板過厚，規(guī)范里把錨栓的抗拉承載力降低了，通過減小錨栓變形的方法來保證底板不至于發(fā)生過大的翹曲。。115、什么是施工縫?答：因施 工組織需要而在各施工單元分區(qū)間留設的縫。施工縫并不是一種真實存在的“縫”，它只是因后澆注混凝土超過初凝時間，而與先澆注的混凝土之間存在一個結合 面，該結合面就稱之為施工縫。因混凝土先后澆注形成的結合面容易出現(xiàn)各種隱患及質(zhì)量問題，因此，不同的結構工程對施工縫的處理都需要慎之又慎。受到施工工 藝的限制，按計劃中斷施工而形成的接縫，被稱為施工縫?；炷两Y構由于分層澆筑，在本層混凝土與上一層混凝土之間形成的縫隙，就是最常見的施工縫。所以并 不是真正意義上的縫，而應該是一個面。116、什么是沉降縫？答：上部結構各部分之間，因?qū)訑?shù)差異較大，或使用荷重相差較大；或因地基壓縮性差異較大，總 之一句話，可能使地基發(fā)生不均勻沉降時，需要設縫將結構分為幾部分，使其每一部分的沉降比較均勻，避免在結構中產(chǎn)生額外的應力，該縫即稱之為“沉降縫”。 為克服結構不均勻沉降而設置的縫，須從基礎到上部結構完全分開117、什么是伸縮縫？答：若建筑物平面尺寸過長，因熱脹冷縮的緣故，可能導致在結構中產(chǎn)生 過大的溫度應力，需在結構一定長度位置設縫將建筑分成幾部分，該縫即為溫度縫。對不同的結構體系，伸縮縫間的距離不同，我國現(xiàn)行規(guī)范《混凝土結構設計規(guī) 范》GB50010-2002對此有專門規(guī)定。為克服過大的溫度應力而設置的縫，基礎可不斷開。118、什么是抗震縫？答：為使建筑物較規(guī)則，以期有利于 結構抗震而設置的縫，基礎可不斷開。 在抗震設防區(qū)，沉降縫和伸縮縫須滿足抗震縫要求。119、什么是材料的泊松比？答：在材料的比例極限內(nèi)，由均勻分布的縱向應力所引起的橫向應變與相應的縱 向應變之比的絕對值。比如，一桿受拉伸時，其軸向伸長伴隨著橫向收縮(反之亦然)，而橫向應變 e' 與軸向應變 e 之比稱為泊松比 V。材料的泊松比一般通過試驗方法測定。主次泊松比的區(qū)別：主泊松比PRXY，指的是在單軸作用下，X方向的單位拉（或壓）應變所引起的Y方向的壓（或 拉）應變，次泊松比NUXY，它代表了與 PRXY成正交方向的泊松比，指的是在單軸作用下，Y方向的單位拉（或壓）應變所引起的X方向的壓（或拉）應變。 PRXY與NUXY是有一定關系的： PRXY/NUXY=EX/EY，對于正交各向異性材料，需要根據(jù)材料數(shù)據(jù)分別輸入主次泊松比，但是對于各向同性材料來說，選擇PRXY或NUXY來輸入 泊松比是沒有任何區(qū)別的，只要輸入其中一個即可

120、什么是彈性模量？答：又稱楊氏模量。彈性材料是一種最重要、最具特征的力學性質(zhì)。是物體彈性t變形難易程度的表征。用E表示。定義為理想材料有小 形變時應力與相應的應變之比(受到變形應力時恢復其原形狀和結構的能力)。E以單位面積上承受的力表示，單位為牛/米^2。模量的性質(zhì)依賴于形變的性質(zhì)。 剪切形變時的模量稱為剪切模量，用G表示；壓縮形變時的模量稱為壓縮模量，用K表示。模量的倒數(shù)稱為柔量，用J表示。121、為什么行車梁中間勁板與下翼 緣要空

電梯鋼結構施工方案

電梯鋼結構施工方案：

（1）技術準備

? 審查設計文件是否齊全合理,符合國家標準。設計文件包括設計圖，施工圖,圖紙說明和設計變更通知單等。是否經(jīng)過設計，校對，審核人員簽字，設計院蓋章，建設部門存檔，監(jiān)理單位核對，并由施工單位和建設單位會審簽字。

? 根據(jù)工廠、工地現(xiàn)場的實際起重能力和運輸條件，核對施工圖中鋼結構的分段是否滿足要求；工廠和工地的工藝條件是否滿足設計要求。根據(jù)設計文件進行構件詳圖設計，以便于加工制作和安裝。并編制材料采購計劃。

? 鋼結構的加工工藝方案，由制造單位根據(jù)施工圖和合同對鋼結構質(zhì)量、工期的要求編制，并經(jīng)公司的總工程師審核，經(jīng)發(fā)包單位代表或監(jiān)理工程師批準后實施。

（2）材料的采購、存放

? 本工程鋼結構主材和附材全部采用Q235號鋼制作，鋼材采購的數(shù)量和品種應和訂貨合同相符，鋼材的出廠質(zhì)量證明書數(shù)據(jù)必須和鋼材打印的記號一致。本工程采用手工電焊和高強度螺栓連接，焊接材料為J422型焊條，高強度螺栓連接。涂料，稀釋劑等產(chǎn)品技術性能，顏色均應符號設計要求。

? 鋼構件應按結構的安裝順序分單元成套供應。鋼構件存放場地應平整堅實，無積

水。鋼構件應按種類、型號、安裝順序分區(qū)存放。底層墊枕應有足夠支承面，相同型號的鋼構件疊放時，各層構件的支點應在同一垂直線上，并應防止構件被壓壞和變形。焊接材料和螺栓涂料應建立專門倉庫，庫內(nèi)應干燥、通風良好。

（3）材料的驗收

? 鋼結構使用的鋼材、焊接材料、涂裝材料和緊固件等應具有質(zhì)量證明書，必須符合設計要求和現(xiàn)行標準的規(guī)定。進場的原材料，除必須有生產(chǎn)廠的質(zhì)量證明書外，并應按照合同要求和現(xiàn)行有關規(guī)定在甲方、監(jiān)理的見證下，進行現(xiàn)場見證取樣、送樣、檢驗和驗收，做好檢查記錄。并向甲方和監(jiān)理提供檢驗報告。

? 鋼材表面不許有結疤、裂紋、折疊和分層等缺陷；鋼材端邊或斷口處不應有分層、

夾渣。有上述缺陷的應另行堆放，以便研究處理。鋼材表面的銹蝕深度，不超過其厚度負偏差值的1/2；并應符合國家標準規(guī)定的C級及以上。嚴禁使用藥皮脫落或焊芯生銹的焊條、受潮結塊或已熔燒過的焊劑以及生銹的焊絲。

? 鋼結構工程的材料代用。由于個別鋼材的品種、規(guī)格、性能等不能滿足設計要求需要進行材料代用時，應經(jīng)設計單位同意并答署代用文件，一般是以高強度材料代替低強度材料，以厚代薄。

施工設備場地布置

施工設備、工具、材料應根據(jù)施工場地實地布置，其原則為生活設施應盡量遠離施工場地，材料應就近靠近施工場地，設備則根據(jù)施工臨時用電設施合理布置。 鋼構件力求在吊裝現(xiàn)場就近堆放，并遵循“重近輕遠”的原則，對規(guī)模較大的工程需另設立鋼構件堆放場。鋼構件在吊裝現(xiàn)場堆放時一般沿吊車開行路線兩側按軸線就近堆放。其中鋼柱和鋼屋架等大件位置，應依據(jù)吊裝工藝作平面布置設計，避免現(xiàn)場二次倒運困難。鋼梁、支撐等可按吊裝順序配套供應堆放，為保證安全，堆垛高度一般不超過2米和三層。

鋼結構構件制作、組裝、檢驗

（1）放樣、號料

? 熟悉施工圖，并認真閱讀技術要求及設計說明，并逐個核對圖紙之間的尺寸和方

向等。直接在板料和型鋼上號料是，應檢查號料尺寸是否正確。 ? 準備好做樣板、樣桿的材料，一般可采用薄鋼板和小扁鋼。

? 號料前必須了解原材料的材質(zhì)及規(guī)格，檢查原材料的質(zhì)量。不同規(guī)格、不同材質(zhì)

的零件應分布號料。并根據(jù)先大后小的原則依次號料。鋼材如有較大的彎曲、凹凸不平時，應先進行矯正。盡量使相等寬度和長度的零件一起號料，需要拼接的同一種構件必須一起號料。鋼板長度不夠需要焊接拼接時，在接縫處必須注意焊縫的大小及形狀，在焊接和矯正再劃線。

? 樣板、樣桿上應用油漆寫明加工號、構件編號、規(guī)格，同時標注上孔直徑、工作

線、彎曲線等各種加工符號。

? 放樣和號料應預留收縮量及切割、銑刨需要的加工余量，盡可能節(jié)約材料。 ? 主要受力構件和需要彎曲的構件，在號料時應按照工藝規(guī)定的方向取料，彎曲的

外側不應有樣沖點和傷痕缺陷。

? 本次號料的剩余材料應進行余料標識，包括余料編號、規(guī)格、材質(zhì)等，以便于再

次使用。?

（2）切割

??? 鋼材下料常用的有氧割、機械切割（剪切、鋸切、砂輪切割）等方法。氧割的工藝要求：

? 氣割前，應去除鋼材表面的油污、浮銹和其他雜物，并在下面留一定的空間。 ? 大型工件的切割，應先從短邊開始。

? 在鋼板上切割不同形狀的工件時，應靠邊靠角，合理布置，先割大件，后割小件；

先割較復雜的，后割簡單的；窄長條形板的切割，采用兩長邊同時切割的方法，以防止產(chǎn)生旁彎。

（3）矯正和成型

? 碳素結構鋼在環(huán)境溫度低于－16℃、低合金結構鋼在環(huán)境溫度低于－12℃時，不應進行冷矯正和冷彎曲。碳素結構鋼和低合金結構鋼在加熱矯正時，加熱溫度不應超過900℃。低合金結構鋼在加熱矯正后應自然冷卻。

? 當零件采用熱加工成型時，加熱溫度應控制在900～1000℃；碳素結構鋼和低合金結構鋼分別下降到700～800℃之前，應結束加工。

? 矯正后的鋼材表面，不應有明顯的凹面或損傷、劃痕深度不得大于0.5㎜，且不應大于該鋼材厚度負允許偏差的1/2。

（4）邊緣加工和端部加工

? 氣割或機械剪切的零件，需要進行邊緣加工時，其刨削量不應小于2.0㎜。? 焊接坡口加工宜采用自動切割、半自動切割、坡口機、刨邊等方法進行。邊緣加工一般采用刨、銑等方式加工。邊緣加工應注意加工面的垂直度和表面粗糙度。

（5）制孔

? 制孔通常采用鉆孔和沖孔方法：鉆孔是鋼結構制造中普遍采用的方法，能用于幾乎任何規(guī)格的鋼板、型鋼的孔加工；沖孔一般只用于較薄鋼板和非圓孔加工。而且要求孔徑一般不小于鋼材的厚度。

? 當螺栓孔的偏差超過允許值時，允許先采用與鋼材材質(zhì)相配備的焊條進行補焊孔洞后，重新制孔，但嚴禁采用鋼塊填塞方法處理。

? 鋼結構焊接、檢驗（手工電弧焊）

（1）施工準備 ? 技術準備

在構件制作前，工廠應按照施工圖紙的要求以及《建筑鋼結構焊接規(guī)程》的要求進行焊接工藝評定試驗。根據(jù)施工制造方案和鋼結構技術規(guī)范以及施工圖紙的有關要求，編制各類施工工藝

? 材料要求

建筑鋼結構用鋼材及焊接材料的選用應符合設計圖的要求，并有質(zhì)量證明書和檢驗報告，當采用其他材料代替設計的材料時，必須經(jīng)原設計單位同意。

鋼材的成分、性能復驗應符合國家現(xiàn)行有關工程質(zhì)量驗收標準的規(guī)定；大型，重型及特殊鋼結構的主要焊縫采用的焊接填充材料應按生產(chǎn)批號進行復驗。復驗應由國家技術質(zhì)量監(jiān)督部門認可的質(zhì)量監(jiān)督檢測機構進行。

鋼結構選用的新材料必須經(jīng)過新產(chǎn)品鑒定。焊接T型、十字型、角接接頭，當其翼緣板厚度等于或大于40㎜時，設計宜采用抗層壯撕裂的鋼板。

焊接材料應符合國標《碳鋼焊條》（GB/T5117）、《低合金鋼焊條》（GB/T5118）的規(guī)定。焊條、焊絲、焊劑和藥芯焊絲在使用前，必須按產(chǎn)品說明書及有關工藝文件的規(guī)定進行烘干。低氫型焊條烘干溫度為350～380℃，保溫時間應為1.5～2小時，烘干后應緩冷放置于110～120℃的保溫箱中存放、待用；使用時應置于保溫筒內(nèi)；烘干后的低氫型焊條在大氣中放置時間超過4小時應重新烘干；烘干次數(shù)不應超過2次；受潮的焊條不應使用。

? 對接要求

焊件坡口形式要考慮在施焊和坡口加工可能的條件下，盡量減少焊接變形，節(jié)省焊材，提高勞動生產(chǎn)率，降低成本。一般主要根據(jù)板厚選擇。

不同板厚及寬度的材料對接時，應作平緩過渡：不同板厚的板材或管材對接接頭受拉時，其允許厚度偏差值應符合表中規(guī)定；不同寬度的材料對接時，應根據(jù)工廠及工地條件采用熱切割、機械加工或砂輪打磨的方法使之平緩過渡，其連接處最大允許坡度值為1：2.5。

? 作業(yè)條件

焊接作業(yè)區(qū)風速當手工電弧焊超過8m/s、氣體保護焊及藥芯焊絲電弧焊超過2m/s時，應設防風棚或其他防風措施。焊接作業(yè)區(qū)的相對濕度不得大于90%，當焊件表面潮濕或有冰雪覆蓋時，應采取加熱去濕除潮措施。

焊接作業(yè)區(qū)環(huán)境溫度抵于0℃時，應將構件焊接區(qū)各方向大于或等于兩倍鋼板厚度且不小于100㎜范圍內(nèi)的母材，加熱到20℃時方可施焊。且焊接過程中不得低于這個溫度。 （1） 施工工藝

鋼結構安裝、檢驗

根據(jù)結構形式、現(xiàn)場情況，經(jīng)討論分析，本工程擬采用以下安裝技術路線：構件散件進場，在地面拼裝成吊裝單元，用吊車吊裝。

1）構件的分段：

本工程鋼梁長度不超過5米，不分段；鋼柱根據(jù)運輸要求兩層一段。

2）構件的現(xiàn)場拼裝

因構件太長貨車不能運輸，須現(xiàn)場拼裝。

3）吊裝機械的選擇

本工程構件卸車與拼裝采用汽車吊，吊裝也采用汽車吊裝。

6) 高強螺栓施工

本工程使用10.9級扭剪型高強螺

b.儲運和保管

高強度螺栓連接副由制造廠按批配套供貨，并提供出廠質(zhì)量保證書。 高強度螺栓在運輸保管過程中應輕裝、輕卸、防止損傷螺絲。

按出廠包裝箱上的批號、規(guī)格分類保管，室內(nèi)堆放。安裝使用前嚴禁開箱。 工地安裝時，按當天螺栓使用的需要量領取,當天安裝剩余的螺栓必須妥善保管，不得亂扔、亂放。在安裝過程中，不得碰傷螺紋和飛濺贓物。 c.螺栓緊固軸力檢驗 施工前，按出廠批復驗螺栓連接副的緊固軸力，每批復驗8套，8套的緊固軸力的平均值和變異系數(shù)應符合規(guī)定。

抗滑移系數(shù)復驗

磨擦面檢查處理 投入沖釘 安裝臨時螺栓 置換為高強度螺栓 高強度螺栓初擰 高強度螺栓終擰 自檢合格 報監(jiān)驗收

d.高強螺栓連接副的安裝

⑴ 高強度螺栓連接副安裝時，在每個節(jié)點應穿入臨時螺栓和沖釘，來保證安裝時高強度螺栓不受力，其數(shù)量由安裝時可能承擔的載荷計算確定并應符合下列規(guī)定：

a) 不得少于安裝總數(shù)的1/3。

b) 不得少于兩個臨時螺栓。(本工程單面不得少于4只) c) 沖釘穿入數(shù)量不宜多于臨時螺栓的30％。

⑵不得使用高強度螺栓兼做臨時螺栓，以防止損傷螺紋引起扭矩系數(shù)的變化。

⑶高強度螺栓的安裝應在結構構件中心位置調(diào)整后進行，其穿入方向應以施工方便為準，并力求一致。高強度螺栓連接副組裝時，螺母帶圓臺面的一側應朝向墊圈有倒角的一側。

⑷ 安裝高強度螺栓時，嚴禁強行穿入螺栓（如用錘敲打）。如不能自由穿入時，應用絞刀進行修整，修整后孔的最大直徑應小于1.2倍螺栓直徑。修孔時，為防止鐵屑落入板迭縫中，絞孔前應將四周螺栓全部擰緊，待板迭緊密后再進行。嚴禁氣割擴孔。

⑸ 安裝高強度螺栓時，構件的摩擦面應保持干燥，不得在雨中作業(yè)。

⑹扭剪型高強度螺栓的擰緊應分為初擰、終擰。初擰后的高強度螺栓應用顏色在螺母上涂上標記，然后用專用扳手進行終擰，直至擰掉尾部梅花頭。

⑺ 螺栓初擰時使用定矩扳手或采用電動初擰扳手。螺栓終擰使用電動專用扳手，直至尾部梅花頭擰掉為合格。

⑻高強度螺栓在初擰時，連接處的螺栓應按一定的順序施擰，一般應由螺栓群中央向外緊。

⑻ 高強度螺栓的初擰、終擰應在同一天完成。 e.螺栓連接副的施工質(zhì)量檢查和驗收：

⑴ 扭剪型高強度螺栓終擰檢查，以目測尾部梅花頭擰斷為合格。

⑵ 扭剪型高強度螺栓施工質(zhì)量應有以下原始檢查驗收記錄：高強度螺栓連接副復驗數(shù)據(jù)、抗滑移系數(shù)試驗數(shù)據(jù)、初擰扭矩及終擰扭矩檢查數(shù)據(jù)和施工質(zhì)量檢查驗收記錄等。

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